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表面張力對乙醇液滴沖擊過冷水平壁面的鋪展動力學(xué)行為的影響(二)

來源:西安交通大學(xué)學(xué)報 瀏覽 361 次 發(fā)布時間:2025-01-02

1.2數(shù)據(jù)處理

實驗數(shù)據(jù)處理方法如圖2所示。首先,使用圓形薄片進行標(biāo)定,以確定高速攝像機鏡頭的放大比例,圓形薄片的水平直徑和垂直直徑分別為Lh和Lv,如圖2(a)所示。其次,根據(jù)乙醇液滴即將接觸過冷水平壁面的最后3幀計算沖擊速度,如圖2(b)所示,沖擊速度的計算公式為

式中:X3f為乙醇液滴最后3幀移動的距離;t2f為移動時間。(a)圓形薄片兩方向長度測量(b)液滴沖擊速度測量(c)液滴初始直徑測量(d)最大鋪展因子測量圖2實驗數(shù)據(jù)處理方法


最后,使用PFV軟件針對液滴的初始直徑及鋪展過程中的參數(shù)進行測量,如圖2(c)、2(d)所示,分別從水平與垂直兩個角度進行測量,并根據(jù)圓形薄片的水平和垂直角度放大比例,計算得到各物理量的真實值,計算公式為


式中:Xv為垂直測量值;Xh為水平測量值。


根據(jù)實驗數(shù)據(jù)測量值,乙醇液滴沖擊過冷水平壁面的雷諾數(shù)Re=ρU0D0/μ為2795,韋伯?dāng)?shù)We=ρU20D0/σ為354,奧內(nèi)佐格數(shù)Oh=We/Re為0.0067。雷諾數(shù)代表慣性力與黏性力的比值,韋伯?dāng)?shù)代表慣性力和表面張力的比值,奧內(nèi)佐格數(shù)代表黏性力與表面張力的比值。


2、結(jié)果討論


2.1乙醇液滴沖擊過冷水平壁面的現(xiàn)象

乙醇液滴沖擊過冷水平壁面表現(xiàn)出兩種不同模式。定義水平壁面過冷度為ΔT=273.15-Ts,其中Ts為水平壁面溫度,實驗涉及的過冷度有7個,分別為0、6、12、18、24、30和36K。如圖3所示,乙醇液滴以2.43m/s的初速度沖擊過冷度ΔT=6.0K的水平壁面時,在沖擊后立即鋪展,同時在液滴邊緣發(fā)生飛濺。子液滴向周圍各個方向散落,經(jīng)歷一段時間的鋪展后逐漸趨于穩(wěn)定,這一模式被稱為模式Ⅰ飛濺-鋪展。當(dāng)水平壁面過冷度逐漸增大,如圖4所示,ΔT=30.0K時,乙醇液滴沖擊過冷水平壁面后同樣發(fā)生鋪展,同時子液滴飛濺,但隨著鋪展程度增大,液滴邊緣在最大鋪展時間時出現(xiàn)“手指狀突起”,這一模式Ⅱ被稱為飛濺-突起。

乙醇液滴沖擊過冷水平壁面會在兩個階段出現(xiàn)飛濺或手指狀突起,但兩者形成的機理有所不同:前者是由于乙醇液滴的表面張力較小,液滴在沖擊水平壁面的一瞬間,慣性力大于表面張力,液滴邊緣無法保持原狀,因而造成了飛濺;后者是由于液滴沖擊過冷水平壁面,經(jīng)過一段時間換熱,液滴底部及邊緣的溫度降低,使得流體的密度增大,加劇了液滴與空氣的密度差,在邊緣前進速度的作用下,觸發(fā)了液體-氣體界面的瑞利-泰勒不穩(wěn)定性,形成了手指狀突起。總而言之,水平壁面過冷度較低時,乙醇液滴沖擊形成模式Ⅰ飛濺-鋪展;水平壁面過冷度較高時,沖擊現(xiàn)象向模式Ⅱ飛濺-突起轉(zhuǎn)變。


2.2水平壁面過冷度對鋪展動力學(xué)行為的影響


為了探究水平壁面過冷度對液滴沖擊的影響機制,定義無量綱鋪展因子β=D(t)/D0,其中D(t)為液滴每一時刻的直徑,Dmax為液滴能達到的最大鋪展直徑,對應(yīng)的最大鋪展因子為βmax=Dmax/D0。圖5展示了不同水平壁面過冷度下,乙醇液滴沖擊水平壁面的鋪展因子β隨時間的變化曲線??梢钥闯?,乙醇液滴沖擊不同過冷度水平壁面均在1.0ms內(nèi)發(fā)生破碎-飛濺,在這段時間內(nèi),鋪展速率近似為線性,在飛濺后,β突然減小,隨后鋪展因子繼續(xù)增,鋪展速率逐漸減小,最終趨于0,液滴形態(tài)不再發(fā)生變化。

根據(jù)液滴鋪展隨時間的變化,提取了不同過冷度下的βmax和tmax并繪制了圖6。如圖所示:隨著水平壁面過冷度的增大,βmax呈現(xiàn)了先減小后增大的非單調(diào)變化趨勢,并在水平壁面過冷度為18.0~30.0K時達到最小值;不同于βmax的變化趨勢,tmax呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢,這是由于隨著水平壁面過冷度的增加,換熱加劇,液滴的溫度降低,這使得密度、黏度、表面張力增加,抑制了最大鋪展時間。根據(jù)Shang等提出的換熱模型,將乙醇液滴看作一個整體,并將液滴沖擊過冷水平壁面的過程看作圓柱形不斷“變矮”和“變寬”的過程,可以得到乙醇液滴沖擊過冷水平壁面的溫度降低范圍為1.8~3.7K。

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